托輥的轉(zhuǎn)速。結(jié)合國內(nèi)目前的加工水平以及現(xiàn)場使用情況, 建議轉(zhuǎn)速不超過螺旋托輥 450r m in。在此基礎(chǔ)上帶速與托輥小直徑的對應(yīng)關(guān)系見表 2。表 2 帶速與托輥小直徑的關(guān)系帶速 (m s)托輥小直徑 mm2. 01082. 51333. 154. 04. 556. 3219159194 同時建議設(shè)計單位在不增加軸和軸承規(guī)格的情況下, 制造和編制出對于同一帶寬, 適用于不同帶速的相應(yīng)直徑的托輥系列, 以供選擇。2 托輥運(yùn)行阻力系數(shù)的取值2. 1 實(shí)例分析某 礦 大 巷 使 用 一 部 鋼 繩 芯 膠 帶 機(jī), 帶 寬1 200mm , 帶速2. 5m  s, 水平運(yùn)輸距離2 250m。 螺旋托輥傳動方式為頭部雙滾筒 4 臺電機(jī)驅(qū)動。 該機(jī)施工安裝后,重載試車起動不了, 原因是電動機(jī)功率不足。 只好將4 臺 200kW 電螺旋托輥動機(jī)換成了 4 臺 250kW 的電動機(jī),減速器、 液力偶合器等部件也相應(yīng)地進(jìn)行了更換。原設(shè)計計算時, 依據(jù)具體環(huán)境, 按 《手冊》 取定 Ξ= 0. 03(Ξ為上下托輥運(yùn)行阻力系數(shù))。計算結(jié)果見表 3。由于該機(jī)承載段槽形托輥全部前傾, 回程托輥中每隔 3 組平行托輥放置 1 組V 型托輥并前傾, 使95 托輥的實(shí)際運(yùn)行阻力系數(shù)增大。因此, 原設(shè)計中 Ξ取值偏小。根據(jù)實(shí)際情況, 應(yīng)取 Ξ= 0. 035, 改進(jìn)后設(shè)計計算結(jié)果見表 3。表 3 阻力系數(shù)對運(yùn)行的影響項目Ξ運(yùn)行總阻力 N234210258932所需電機(jī)軸功率 kW792894電機(jī)功率 kW4×2004×250原設(shè)計0. 030. 035改進(jìn)設(shè)計2. 2 系數(shù)的合理取值通過上述分析, 可以看到托輥運(yùn)行阻力系數(shù)對整機(jī)參數(shù)(運(yùn)行阻力、 功率等)的影響很大。 系數(shù)取值的微小差異, 將導(dǎo)致設(shè)計結(jié)果相差甚遠(yuǎn)。過于偏小,可能導(dǎo)致膠帶機(jī)不能螺旋托輥正常運(yùn)轉(zhuǎn), 甚至損壞; 過于偏大, 會造成浪費(fèi)。綜合考慮托輥螺旋托輥的布置狀況、 實(shí)際運(yùn)行環(huán)境及運(yùn)行阻力等因素。建議煤礦使用的膠帶機(jī)按表 4 取值。表 4 托輥運(yùn)行阻力系數(shù)環(huán)境槽形托輥直線形0. 030. 035側(cè)輥前傾螺旋托輥0. 0350. 04V 型回程托輥直線形0. 030. 035前傾0. 0350. 04平行回程托輥一般條件0. 030. 035惡劣條件3 托輥安裝調(diào)整在帶式輸送機(jī)的整機(jī)安裝中, 應(yīng)保持機(jī)架中心線的直線性及良好對中性, 以使輸送帶穩(wěn)定無跑偏,但是由于托輥所具有的調(diào)偏性能, 使一些用戶過分依賴其調(diào)整輸送帶跑偏, 在實(shí)際使用中造成輸送帶在托輥上時左時右, 作蛇行運(yùn)行, 極大地加劇托輥和輸送帶的磨損。某礦曾出現(xiàn)過短期內(nèi)成批托輥管壁磨破的穿糖